1 井下节流计量技术基本理论
天然气井下节流工艺是依靠井下专用设备实现井筒节流降压，利用地温加热，使得节流后井口气流温度基本恢复到节流前温度，从而有利于解决气井生产过程中井筒及地面诸多技术难题。
天然气节流是压降、温降过程。天然气流通过节流装置时，由于过流截面突然收缩，其流速会迅速增大，造成局部阻力增大，使其压力显著下降，节流前后的压力与流量的关系为
（1）
天然气通过节流器的流动近似为可压缩绝热流动，其流动状态可分为亚临界流与临界流，其判别条件为：时，节流处于临界流状态；时，节流处于亚临界流状态。
因此，在临界流状态下流量公式为
（2）
根据苏里格气田实际资料，目前井下节流器气嘴处均为临界流状态，由式（2）可知：当气嘴直径d确定后，气井产量仅与气嘴入口压力p1有关，因此井下节流计量技术的关键是气嘴入口压力p1的确定。
2 节流器气嘴入口压力的确定
投放井下节流器的气井采用油管采气，套管闸门关闭，油管与环形空间连通。在这种情况下通过录取井口套管压力，按静止气柱计算井底流动压力。
根据苏里格气井实测井筒压力损失，利用多元线性分析方法，拟合从井底到节流器入口处的压力损失，从而求得气嘴入口压力p1。
基于这一思想，并根据苏里格气井流压测试情况，分别对Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类气井，进行了井下节流器在不同井口套压、不同下入深度处气嘴入口压力图版的绘制。根据所绘制的节流气嘴入口压力图版，可以查找不同类型气井在不同井口套压、不同节流器下入深度处的入口压力p1，然后再根据气嘴流量模型（2），就可以求得气井的日产气量。
3 井下节流计量结果及误差分析
以苏Y1站和苏Y2站任意一天（2008年10月6日）的生产报表为例来计算，苏Y1站共有投产井47口，当天开井32口，外输气量共37.867×104m3；苏Y2站共有投产井47口，当天开井35口，外输气量共46.437×104m3。其计算结果见表1。
同时对苏里格气田投放井下节流器的392口单井进行了节流技术计量，并与单井流量计计量对比。由对比结果可知，利用井下节流技术计算气井产量误差均较大，分析误差原因主要有：
（1）产液量对井下节流计量技术的影响。图1中的折线是苏XX井实际所测试的井筒压力梯度，如果不考虑产液量的影响，其井筒压力梯度如图中的折线起始段所示，而由于产液量的影响使得井筒压力梯度变大，根据前面的理论研究，势必造成节流器气嘴入口压力降低，因此使得井下节流计量的结果偏低。
图1 苏XX井压力梯度
多数井在正常生产时的流型为环雾状流，液体以液滴的形式由气体携带到地面，气体呈连续相而液体呈非连续相。当气相流速太低，不能提供足够的能量使井筒中的液体连续流出井口时，液体将与气流呈反方向流动并积存于井底，井筒下部压力梯度增大，因而也会使得井下节流计量的结果偏低。由于液体的不可压缩性，当流体经过气嘴时，流速很高，壁面剪切力的作用会把液膜剪切成液滴，分散在气相中仍为雾流，因而产出流体在经过节流器气嘴时为复合气体—水的雾状流型。而在设计气井节流器气嘴直径时没有考虑这点，这势必使得设计的气嘴直径偏小。
（2）仪表本身计量的影响。根据苏里格气田现场流量计应用情况可知，部分流量计计量也是不准确的，特别是小产量气井，有的根本就没有数据显示。同样，压力表也存在计量不准确的情况。
（3）气嘴加工精度的影响。气嘴加工公差为±0.04mm，现以气嘴直径2.5mm为例进行说明。气嘴直径2.5mm，在井口压力为20MPa时，其产气量为2.0624×104m3/d。如果由于加工精度的影响，在同样井口压力条件下，其产气量分别为2.1290×104m3/d或者为1.997×104m3/d，其误差为+3.1%或者为-3.1%。因而，气嘴的加工精度也会影响到节流技术的计量结果，但是其影响程度不是很大。
（4）气井实际生产情况的影响。节流器气嘴在生产过程中可能被刺大而使气嘴直径变大，也可能因为砂堵而使气嘴直径变小，但是在用节流技术计量过程中气嘴直径仍按照最初的直径大小考虑，势必使得计算结果偏大或偏小。
4 结语
（1）利用井下节流技术计算苏Y1站产气量的误差为18.1%，苏Y2站的误差为17.5%，392口单井平均误差25.27%，都存在一定误差，这有待于进一步研究。
（2）若气井生产后期，在低压工况下，节流器气嘴处于非临界流状态，而取消井口流量计，将无法计量气井产量。因此建议和研究机构联合，开发软件或图版等，实现节流气嘴在非临界流量下气量的准确计量。
（3）苏里格气田采用分压合采的开采工艺，若封隔器未解封，将造成套压失真，取消流量计后，通过流量判断地层压力变化将无法进行。因此建议全面排查苏里格气田封隔器未解封气井，并进行全部解封，以实现通过套压观察地层压力的变化情况。
